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測定各類參數(shù)隨發(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)速，放氣系統(tǒng)，調(diào)節(jié)截面改變而改變的情況；

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通過試驗尋求提高發(fā)動機(jī)性能的有效途徑，進(jìn)一步改善全臺發(fā)動機(jī)的試驗技術(shù)。 (’試驗機(jī)的改裝為適應(yīng)試驗的需要，在發(fā)動機(jī)進(jìn)口整流帽罩后加裝了 %%))長的一段平直環(huán)形通道以測

量發(fā)動機(jī)流量；在第一級導(dǎo)向器的 *片空心葉片前緣各開了 +個小孔，設(shè)置總壓測頭；在渦輪后，拆除了加力擴(kuò)散器機(jī)匣上的 %個前燃油噴嘴和預(yù)燃室，利用整流支板和擴(kuò)散器機(jī)匣空腔安裝齒輪傳動機(jī)構(gòu)，改裝成旋轉(zhuǎn)測量裝置，測量除加力狀態(tài)以外的渦輪后溫度。
,’測點(diǎn)布局和傳感器發(fā)動機(jī)全流程參數(shù)的測點(diǎn)布局如圖 * -, -所示。測量受感部、各特征截面測點(diǎn)數(shù)目如表 * -, -所列。注意：本章各截面序號仍沿用原渦噴發(fā)動機(jī)各截面標(biāo)序。表 * -, -各截面參數(shù)測點(diǎn)及受感部和儀表
測量截面 測量參數(shù) 傳感器 方式 測點(diǎn)數(shù) 
名稱 數(shù)量
.% 鉑電阻溫度計  / 定點(diǎn)  / 
%  .% 0 熱電偶  / 定點(diǎn)  / 
.% 大氣壓力計   定點(diǎn)   

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第八篇 9航空發(fā)動機(jī)試驗和測試
 
測量截面 測量參數(shù) 傳感器 方式 測點(diǎn)數(shù) 
名稱 數(shù)量
"   點(diǎn)梳狀總壓管  % 每 &&’ (間隔測量一次  &) 
  * +,- 外壁靜壓孔  %  . 
* /0 內(nèi)壁靜壓孔  %  . 
  *   點(diǎn)總壓耙     
點(diǎn)梳狀總壓管   定點(diǎn)   
1 &  2點(diǎn)總壓耙   徑向移動 %個位置  %) 
* &  點(diǎn)總壓耙   徑向移動 %個位置  %) 
&  * & 三孔針   徑向移動 %個位置  % 
* &+,- 外壁靜壓孔  % 定點(diǎn)  % 
* /0 內(nèi)壁靜壓孔  3 4 % 定點(diǎn)  5& 
5  * 5 第 級導(dǎo)向器前緣 6點(diǎn)總壓管  3 定點(diǎn)  . 
%  1 %  點(diǎn)梳狀熱電偶  5 每旋轉(zhuǎn) .’ (測量一次  5)) 
* %  6點(diǎn)梳狀總壓管   定點(diǎn)  & 
1  總溫?zé)犭娕?nbsp;  直徑方向橫掃 
  *   .點(diǎn)梳狀總壓管 定點(diǎn)，直徑方向分布  ..
邊界熱電偶  & 定向  &
邊界總壓測針  & 定向  & 

%’分析及試驗結(jié)果
（）發(fā)動機(jī)的空氣流量
采用流速法規(guī)定，總壓場由 %支 點(diǎn)梳狀總壓測針測量，考慮到內(nèi)外壁面的附面層，人為地將通道分為 5個環(huán)面。內(nèi)、外環(huán)的厚度均取 77，各均布 個測點(diǎn)，周向場用間隔 &&’ (的回轉(zhuǎn)測量段來測定，整個截面的平均總壓按面積加權(quán)求得。試驗結(jié)果表明，單點(diǎn)總壓測值的最大周向不均度不大于 )’ 8，內(nèi)外壁附面層的厚度分別約為 577及 )77。
在流量測量段內(nèi)外壁上，分別均勻開設(shè) %個靜壓孔來測量壁面靜壓。由于整流支板及進(jìn)氣帽罩的干擾、靜壓場扭曲，所以采用 點(diǎn)梳狀的傾角和俯仰三孔針測定。周向靜壓的不均勻度在外壁為 ’ .8；內(nèi)壁為 ’ &8；徑向靜壓不均勻度在支板處為 ’ .8；兩支板正中為 ’ 68。
（&）壓氣機(jī)增壓比及效率
•)•
 

（）渦輪落壓比及效率 圖 ""%渦噴 &發(fā)動機(jī)全流程參數(shù)測點(diǎn)布局測定壓氣機(jī)進(jìn)口總壓時，除用 ’點(diǎn)梳狀總壓測針測定附面層的發(fā)展外，還用 ’點(diǎn)總壓耙測定了整流支板的尾跡。可以看到尾跡中總壓低，主流中總壓高。壓氣機(jī)效率采用溫升法確定。在壓氣機(jī)出口，如圖 "(’所示的 )、*、三個位置，分+別用可沿徑向自動提升的 點(diǎn)總溫耙、 -點(diǎn)總壓耙及單點(diǎn)三孔針測量相應(yīng)槽道出口處的 ,、/和 /的分布。測點(diǎn)沿徑向的布置是將壓氣機(jī)出口截面劃分為四個等環(huán)面。.(((壓氣機(jī)出口沿柵距總溫分布的特點(diǎn)是尾跡區(qū)比主流區(qū)高、葉盆區(qū)比葉背區(qū)高。總壓分大差達(dá)壓氣機(jī)溫升的 6/的最大差值達(dá)平均總壓的 -16。，(柵后布置受感部會造成堵塞，總溫耙的堵塞將使 量值偏高，使尾跡增寬、分布扭曲。.(總壓耙的堵塞也會使 /增高，其增高值達(dá)出口總壓的 -16。(渦輪前總壓 /是在一級導(dǎo)向器的 片空心葉片前緣布置 2點(diǎn)梳狀總壓測針進(jìn)行測渦輪前總溫 不采用直接測量，而是根據(jù)測量的 按等功法推算。由于帶動壓氣..4機(jī)所需功率 /0與渦輪所產(chǎn)生的功率 /.有 /07 85.即，
 5、的周向測量結(jié)果表明，由于各槽道進(jìn)氣情況、加工精度、前后級匹配以及火焰筒.((低， 約為 -12(3-1224。 
 
 
  
9079<8: 58; 8 

 
 
 
布規(guī)律則相反。沿徑向分布的特點(diǎn)是葉根總溫高、總壓低，中間部分則總壓高、總溫低，于
 
是計算求得的壓氣機(jī)效率沿徑向的變化規(guī)律是中間高， 約為 -1(2 3-1’；葉尖葉根
0
   0
反壓等有差異，因而使同一葉高上不同槽道的氣動參數(shù)沿柵距的平均值互不相同， .(的最

量。考慮到火焰筒邊界的影響， 片導(dǎo)向器葉片基本上集中布置在兩個火焰筒的出口截面。
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式中，—
—壓氣機(jī)出口提取空氣占總空氣量"。于是據(jù)  、% 和 & 的測量值圖 ’() (%示出實測的  環(huán)面溫度場等溫線。為了獲得較精確的截面平均總溫，必
&
須有足夠的測點(diǎn)。然而，若采用過多的熱電偶，則會造成嚴(yán)重堵塞。采用旋轉(zhuǎn)測溫機(jī)構(gòu)，將 )支 *點(diǎn)梳狀電偶每轉(zhuǎn) +,測一次，一次開車測 )--點(diǎn)，能保證  的測量準(zhǔn)確度。 熱電
　
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