（+）蒙皮的鋪層與翼盒結構形式關系對多墻翼盒結構建議蒙皮鋪層采用： "層占 )"* , -"*，& ’(層占 "* , %"*， ."層占 )"*的鋪層，即鋪層比（)" / %" / )"）層合板。對梁式翼盒結構建議蒙皮鋪層采用： "層占 -"* , ’"*，& ’(占 ("* , "*， ."層占 )"*的鋪層，即鋪層比（’" / (" / )"）層合板。（-）加筋條鋪層建議加筋條凸緣頂板的鋪層，建議采用的鋪層比例： "層占 "*，& ’(層占 -"*，."占 )"*即鋪層比（" / -" / )"）。加筋條腹板一般僅采用 & ’(鋪層。為滿足加筋板穩定性設計需要，可適當增加
"鋪層。（’）細節設計參照加筋板細節設計進行。（(）總體穩定性，按手冊有關公式校核。（）進行承載能力、穩定性、沖擊損傷容限試驗驗證。
•’+-•
第三篇;復合材料飛機結構設計
五、加筋板固化變形控制
復合材料層合板設計通常采用對稱鋪層，其目的在于消除耦合效應和減小固化翹曲變形。加筋板為了滿足使用要求，必須設計成單側加筋，從而導致加筋板結構幾何不對稱。對復合材料而言，層合板鋪層不對稱和加筋板結構幾何不對稱都可以引起固化翹曲變形，強迫裝配必然引起裝配應力、密封不好等問題，影響裝配質量，甚至造成制件報廢。因此，加筋板固化變形控制是加筋板設計中的一項關鍵技術。
復合材料層合板鋪層非對稱和加筋板結構幾何不對稱引起的固化變形控制問題實際上是一個工藝力學問題。固化變形是由于單層熱膨脹系數的方向性 以及
《 "不同方向鋪層之間的變形制約造成的。在固化溫度（環氧樹脂體系 % &"’ & ((’、雙馬樹脂體系 )’ & "’ & "*’）下，復合材料制件貼模固化成形，而固化后，逐步降溫到達室溫脫模。這樣 & "’的溫度差造成復合材料制件產生熱應力和固化變形。
由分析得知，層合復合材料控制固化變形的技術途徑有 *條："層合板采用對稱鋪層；加筋板面板設計成非對稱鋪層并使其與加筋條固化變形相反，兩者互相抵消；模具修形，呈現反固化變形狀態，則室溫狀態可得到設計外形。
固化變形控制分析從力學上講是層合復合材料制件的熱彈性變形分析。
（）加筋板面板與加筋條熱彈性方程
面板為層合板，根據經典層合板理論可得熱彈性方程為
+,-0’1 %-
/ [ (( ]
{., } ’{}
-12 &-
式中：+,———面板熱內力；
-
.,—
—面板熱內力矩；
-%-———中面熱應變； &-———中面熱曲率； 0，1，2—
—層合板面內拉伸剛度矩陣、耦合剛度矩陣和彎扭剛度矩陣。加筋條熱彈性方程只考慮沿加筋方向（ 3向）方程。采用經典層合板理論給出：
+4-5
/ . 67 9:
{} {}
.4-8-
式中：; +4———加筋條熱內力；
-
.4-—
—加筋條熱內力矩；
7—
—等效熱內力；7 / <=>（?@A@）；
<=> —
—加筋條材料剛度系數；
@———熱應力為零對應的溫度（一般取固化最高溫度）；
•B"B•
" ———室溫；
加筋條長度；
%& 加筋條熱內力合力到面板中面的距離。
（’）加筋板固化變形控制分析
加筋固化熱變形控制分析考慮到實際復合材料加筋板面板厚度、加筋條幾何形狀和尺寸的變化，只能采用有限數值法，將面板模型化為一般層合板元，加筋條模型化為梁元。
（(）形加筋板固化變形控制分析算例
已知：
設計確定加筋條由芯子、子包貼層、主包貼層構成，其鋪層方式：
芯子 ")層 ’*層；
子包貼層 ’*層、鋪層順序為［ *+,"’ , —*+,"’ ,-","’ , —*+,"’ ,*+,"’ ,-","’ ,*+, "’ , —*+ , "’］；
主包貼層 .層為 / *+)鋪層；
力口筋條鋪層，總計有 ’*0’*1’0. 1’23*層。
設計確定面板鋪層總計 ("層，鋪層比為 ")層占 ’"4，/ *+)層占 ..5 64，-")層占 7(5 (4。
試按固化變形控制要求設計面板鋪層順序。
面板初步設計為對稱鋪層：［—*+,*+’ , —*+ , *+ , —*+ , -" , —*+ , *+ , " , -" , " , —*+ ,
*+
, "］8。
經加筋板固化變形控制分析修改后的面板鋪層為非對稱鋪層：［—*+ , *+ , "：, *+ , —*+ , *+ , —*+ , -" , —*+ , *+ , " , -" , " , —*+ , *+ , " , *+ , —*+ , " , -" , *+ , —*+ , -" , —*+ ,
*+
, —*+ , *+ , —*+ ,一 *+］。
第三節9層合件開口設計
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