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作用部位出現(xiàn)過(guò)大的局部剪切載荷和彎矩）。
（ｃ） 對(duì)于雙浮筒水上飛機(jī)，每個(gè)浮筒必須作為一架假想的水上飛機(jī)的一個(gè)等效船體，
其重量等于該雙浮筒水上飛機(jī)重量的一半。
（ｄ） 除§２５．５３１的起飛情況外，在著水時(shí)，假定水上飛機(jī)的氣動(dòng)升力為水上
飛機(jī)重力的２／３。
§２５．５２７ 船體和主浮筒載荷系數(shù)
（ａ） 水面反作用載荷系數(shù)ｎw 必須以下列方法計(jì)算：
（１） 對(duì)于斷階著水情況：
２
Ｃ1 Ｖso
ｎw ＝－－－－－－－－－
２ １
（ｔａｎ－β）Ｗ－
３ ３
（２） 對(duì)于船首和船尾著水情況：
２
Ｃ1 Ｖso Ｋ1
ｎw ＝－－－－－－－－－×－－－－－－－－
２ １ ２ ２
（ｔａｎ－β）Ｗ－ （１＋ｒx ）－
３ ３ ３
式中：
ｎw 為水面反作用載荷系數(shù)（即水面反作用力除以
水上飛機(jī)重力）；
Ｃ1 ＝０．００９２２（公制：Ｃ1 ＝０．００９２２；英制：Ｃ1 ＝０．
０１２），為水上飛機(jī)操縱經(jīng)驗(yàn)系數(shù)（但此系數(shù)不得小于
為獲得斷階載荷系數(shù)最小值２．３３所需要的數(shù)值）；
Ｖso 為襟翼打開(kāi)在相應(yīng)的著水位置，不考慮滑流影
響的水上飛機(jī)失速速度，節(jié)；
β為在確定載荷系數(shù)的縱向站位處的斜升角，度。
按附錄Ｂ圖１；
Ｗ為水上飛機(jī)設(shè)計(jì)著水重量，公斤（磅）；
Ｋ1 為船體站位的經(jīng)驗(yàn)加權(quán)系數(shù)，按附錄Ｂ圖２；
ｒx 為平行于船體基準(zhǔn)軸，從水上飛機(jī)重心到進(jìn)行
載荷系數(shù)計(jì)算的船體縱向站位的距離與水上飛機(jī)的俯
仰回轉(zhuǎn)半徑之比。船體基準(zhǔn)軸為一條在對(duì)稱(chēng)平面內(nèi)與
主斷階處龍骨相切的直線。
（ｂ） 對(duì)于雙浮筒水上飛機(jī)，由于浮筒與水上飛機(jī)連接的柔性影響，可以將船首和船
尾處的系數(shù)Ｋ1 減少到附錄Ｂ圖２所示值的８０％，這種減少僅適用于傳力構(gòu)架和水上飛機(jī)
機(jī)體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。
§２５．５２９ 船體和主浮筒著水情況
（ａ） 對(duì)稱(chēng)斷階、船首和船尾著水 對(duì)于對(duì)稱(chēng)斷階、船首和船尾著水，水面反作用限
制載荷系數(shù)按§２５．５２７計(jì)算確定。此外，采用下列規(guī)定：
（１） 對(duì)于對(duì)稱(chēng)斷階著水，水載荷的合力必須在龍骨上，通過(guò)重心且與龍骨線垂直；
（２） 對(duì)于對(duì)稱(chēng)船首著水，水載荷的合力必須作用在從船首到斷階的縱向距離１／５
處的龍骨上，且與龍骨線垂直；
（３） 對(duì)于對(duì)稱(chēng)船尾著水，水載荷的合力必須作用在從斷階到尾柱的縱向距離８５％
處的龍骨上，且與龍骨線垂直。
（ｂ） 非對(duì)稱(chēng)著水：船體式水上飛機(jī)和單浮筒水上飛機(jī) 必須檢查非對(duì)稱(chēng)的斷階、船
首和船尾著水情況。此外，采用下列規(guī)定：
（１） 每一情況的載荷均由向上分量和側(cè)向分量組成，其值分別等于相應(yīng)的對(duì)稱(chēng)著水
情況合力乘以０．７５和０．２５ｔａｎβ；
（２） 載荷向上分量的作用點(diǎn)和方向與對(duì)稱(chēng)情況相同，側(cè)向分量的作用點(diǎn)在向上分量
的同一縱向站位處，作用于龍骨線和舭線之間的中點(diǎn)，但方向朝內(nèi)并垂直于對(duì)稱(chēng)平面。
（ｃ） 非對(duì)稱(chēng)著水：雙浮筒水上飛機(jī) 非對(duì)稱(chēng)載荷由作用于每一浮筒斷階處的向上載
荷和僅作用于一個(gè)浮筒上的側(cè)向載荷組成，其值分別等于按§２５．５２７獲得的斷階著水
載荷乘以０．７５和０．２５ｔａｎβ。側(cè)向載荷作用在浮筒龍骨線和舭線之間的中點(diǎn)，位
于與向上載荷相同的縱向站位處，但方向朝內(nèi)并垂直于對(duì)稱(chēng)平面。
§２５．５３１ 船體和主浮筒起飛情況
對(duì)于機(jī)翼及其與船體或主浮筒的連接，采用下列規(guī)定：
（ａ） 假定機(jī)翼的氣動(dòng)升力為零；
（ｂ） 必須施加向下的慣性載荷，其對(duì)應(yīng)的載荷系數(shù)按下式計(jì)算：
２
ＣToＶs1
ｎ＝－－－－－－－－－
２ １
（ｔａｎ－β）Ｗ－
３ ３
式中：
ｎ為慣性載荷系數(shù)；
ＣTo＝０．００３０７（公制：ＣTo＝０．００３０７；英制：ＣTo
＝０．００４），為水上飛機(jī)操作經(jīng)驗(yàn)系數(shù)；
Ｖs1 為襟翼打開(kāi)在相應(yīng)的起飛位置，在水面設(shè)計(jì)
起飛重量下的水上飛機(jī)失速速度，節(jié)；
β為主斷階處的斜升角，度；
Ｗ為水上設(shè)計(jì)起飛重量，公斤（磅）。
§２５．５３３ 船體和主浮筒底部壓力
（ａ） 總則 必須按本條規(guī)定設(shè)計(jì)船體和主浮筒結(jié)構(gòu)，包括構(gòu)架、隔框、長(zhǎng)桁和底板；
（ｂ） 局部壓力 對(duì)于底板、長(zhǎng)桁及其與支承結(jié)構(gòu)連接的設(shè)計(jì)，必須采用下列的壓力
分布；
（１） 對(duì)于無(wú)舭彎的船底，舭處的壓力為龍骨處壓力的７５％，龍骨與舭之間的壓力
按附錄Ｂ圖３成線性變化。龍骨處的壓力按下式計(jì)算：
２
Ｋ2 ＶS1
ＰK ＝Ｃ2 ×－－－－－－
ｔａｎβK
式中：
２ ２
Ｐk 為龍骨上的壓力，帕（公斤／厘米 ；磅／英寸 ）；
Ｃ2 ＝１４．７（公制：Ｃ2 ＝０．０００１５；英制：Ｃ2 ＝０．
００２１３）；
Ｋ2 為船體站位加權(quán)系數(shù)，按附錄Ｂ圖２；
Ｖs1 為襟翼打開(kāi)在相應(yīng)的起飛位置，水面設(shè)計(jì)起飛
重量下的水上飛機(jī)失速速度，節(jié)；
βK 為在龍骨處的斜升角，度。按附錄Ｂ圖１。
（２） 對(duì)于帶舭彎的船底，舭彎起點(diǎn)處的壓力與無(wú)舭彎船底的壓力相同。舭和舭彎起
點(diǎn)之間的壓力按附錄Ｂ圖３成線性變化。壓力分布與本條（ｂ）（１）無(wú)舭彎船底的規(guī)定相同，
但舭處的壓力按下式計(jì)算：
２
Ｋ2 Ｖs1
Ｐch＝Ｃ3 ×－－－－－
ｔａｎβ
式中：
２ ２
Ｐch 為舭處的壓力，帕（公斤／厘米 ；磅／英寸 ）；
Ｃ3 ＝１１．０（公制：Ｃ3 ＝０．０００１１３；英制：Ｃ3 ＝０．
００１６）；
Ｋ2 為船體站位加權(quán)系數(shù)，按附錄Ｂ圖２；
Ｖs1 為襟翼打開(kāi)在相應(yīng)的起飛位置，水面設(shè)計(jì)起飛
重量下的水上飛機(jī)失速速度，節(jié)；
β為相應(yīng)站位處的斜升角，度。
在壓力作用區(qū)域內(nèi)必須模擬船體或浮筒受高度集
中的撞擊時(shí)所產(chǎn)生的壓力，但不必?cái)U(kuò)大到對(duì)框架或整
　
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